Milline koormus veerul talub 26 rida ühes tugeva müüritisega tellis?

Kas on võimalik panna plaat selle peale, kui palju kaalu võib seda toetada, joonise keskel asuvas tellistes!

Ühe tellise tugevus on 30000 kg ja tellise tugevus on keskmiselt 25% tellise tugevusest. Sellest järeldub, et ühe tellis müüritisega jagatakse 30 000 100 ja korrutatuna 25 võrra, ja selgub, et ühe tellise müüritis võib taluda 7 500 kg. Ja plaat hoiab üht tellistest samba? Kui me eeldame, et plaat asetub nelja sambale, siis talub see koormat 7500 korda 4 võrra 30 000 (30 tonni) võrra. Standardite järgi on kõige raskem betoonplaat 4,82 tonni. Isegi üks sammas talub sellist paneeli, ainult stabiilne konstruktsioon. Ma soovitan teil panna plaat mitmele sellisele sambale.

Kui kolonnil on alus 80 cm sügavusega ja laius vähemalt 60 60 cm, siis võib veerg taluda umbes 10 tonni. Kuid kui veerus on ainult 10-tonnine kaaluga plaat, peate selle õigesti keskenduma, vastasel juhul langeb see lihtsalt selle küljele.

Kolonn on kokku pandud telliskivi, tugeva müüritisega - kindlasti hea aluse juures! Kuna kandevõimega veekeetja talub palju kaalu ja saab selle peale panna rõdule või laeplaadile, saab see kergesti vastu pidada.

On vaja arvestada ainult seda, et üks selline kolonn on väga kokkulugitav või kinkis, see tähendab, et kui plaat kallutab, laguneb see lõpuks samba küljele, kuid kui paned kaal õigesti ja välistatakse kaldus viltuse või plaadi külgedele kaks kolonni, siis sellele plaadile võite juba midagi teha, isegi lisada seade, disain on vastupidav.

Kindlasti selleks, et ehitada veergude tugi, peate arvestama tellise kvaliteedi ja selle veeru kasutustingimustega, et mitte hävitada halva kvaliteediga materjali tõttu.

Koguda koormaid sihtasutusel või kui palju maja kaalub

Weight-Home-Online v.1.0 kalkulaator

Maja massi arvutamisel võetakse arvesse lund ja põranda töökoormus (vundamendi vertikaalsete koormuste arvutamine). Kalkulaatorit rakendatakse ühisettevõtte baasil 20.13330.2011 Koormused ja mõjud (tegelik versioon SNiP 2.01.07-85).

Arvutuslik näide

Mõõduga 10x12m ühekorruseline majapind koos majapidamispindadega.

Sisendandmed

• Hoone struktuurskeem: viie seina (koos ühe sisemise laagriga maja pikk külg)
• Maja suurus: 10x12m
• Korruste arv: 1. korrus + pööning
• Vene Föderatsiooni lumi piirkond (lumekoormuse kindlakstegemiseks): Peterburi - 3 piirkond
• Katusematerjal: metallplaat
• Katuse nurk: 30⁰
• Struktuuriline kava: kava 1 (pööningul)
• Mööbli seina kõrgus: 1,2 m
• Alushariduse fassaadi viimistlus: tekstuurne tellis 250x60x65
• Mööbli välisseina materjal: aerutatud D500, 400 mm
• Pööningusiseste seinte materjal: ei ole seotud (ridge toetab veerge, mis ei kaasata arvutamist väikese massi tõttu)
• Põranda töökoormus: 195 kg / m2 - elamu pööning
• I korruse kõrgus: 3m
• 1. korruse fassaadide viimistlus: eesmine telliskivi 250x60x65
• 1. korruse välimiste seinte materjal: D500 gaseeritud betoon, 400mm
• Põranda siseseinte materjal: aurustatud D500, 300mm
• Korki kõrgus: 0,4 m
• Alusmaterjal: tahke telliskivi (musta 2 tellist), 510mm

Maja mõõtmed

Välisseinte pikkus: 2 * (10 + 12) = 44 m

Seina sisepikkus: 12 m

Seinte kogupikkus: 44 + 12 = 56 m

Maja kõrgust keldrisse = keldri seinte kõrgust + 1. korruse seinte kõrgust + pööningus seinte kõrgust + laudade kõrgust = 0,4 + 3 + 1,2 + 2,9 = 7,5 m

Võrgukõrguse ja katuseala leidmiseks kasutame valemeid trigonomeetriliselt.

ABC - võrdkülgne kolmnurk

AC = 10 m (kalkulaatoris, kaugus AG-telgede vahel)

Nurk YOU = nurk VSA = 30⁰

BC = AC * ½ * 1 / cos (30⁰) = 10 * 1/2 * 1 / 0,87 = 5,7 m

BD = BC * sin (30⁰) = 5,7 * 0,5 = 2,9 m (tõmbe kõrgus)

ABC kolmnurga pindala (gable area) = ½ * BC * AC * sin (30⁰) = ½ * 5.7 * 10 * 0.5 = 14

Katuseala = 2 * BC * 12 (kalkulaatoris, telgede 12 vaheline kaugus) = 2 * 5.7 * 12 = 139 m2

Välisseinte pindala = (kelderi kõrgus + esimese korruse kõrgus + pööninguniste kõrgus) * välisseinte pikkus + kahe kaablite pindala = (0,4 + 3 + 1,2) * 44 + 2 * 14 = 230 m2

Siseseinte pindala = (keldri kõrgus + 1. korruse kõrgus) * siseseinte pikkus = (0,4 + 3) * 12 = 41m2 (pööning ilma sisemise kandekonstruktsioonita..

Üldpindala = maja pikkus * Maja laius * (korruste arv + 1) = 10 * 12 * (1 + 1) = 240 m2

Koormuse arvutamine

Katus

Hoone linn: Peterburi

Vastavalt Venemaa Föderatsiooni lumedate piirkondade kaardile viitab Peterburi kolmas piirkond. Selle piirkonna hinnanguline lumekoormus on 180 kg / m2.

Katuse lumi koorem = Hinnanguline lumekoormus * Katuseala * Koefitsient (sõltub katuse nurkast) = 180 * 139 * 1 = 25 020 kg = 25 t

Katuse kaal = Katuseala * Katusematerjali kaal = 139 * 30 = 4 170 kg = 4 t

Laevaküttega seinte kogukoormus = katuse lumi koorem + katuse kaal = 25 + 4 = 29 t

Oluline! Materjali ühikukoormused on näidatud selle näite lõpus.

Pööningul (pööningul)

Välise seina kaal = (pööningu seinapind + Gape seinaala) * (välisseina materjali kaal + fassaadi mass) = (1,2 * 44 + 28) * (210 + 130) = 27 472 kg = 27 t

Siseseinte mass = 0

Mööbli põranda mass = pööningupinna pind * Põranda materjali mass = 10 * 12 * 350 = 42 000 kg = 42 t

Töötav kattumine = kavandatud töökoormus * Katlaala = 195 * 120 = 23 400 kg = 23 t

I korruse seinte kogukoormus = pööningu seinte kogukoormus + pööninguliste välisseinte mass + pööningupinna mass + põranda töökoormus = 29 + 27 + 42 + 23 = 121 t

1. korrus

1. korruse välisseinte mass = välisseinte pind * (välisseinte materjali mass + fassaadi mass) = 3 * 44 * (210 + 130) = 44 880 kg = 45 t

I korruse siseseinte mass = siseseinte pind * siseseinte materjali mass = 3 * 12 * 160 = 5 760 kg = 6 t

Alus kattuv mass = Põranda katteala * Kattuvate materjalide mass = 10 * 12 * 350 = 42 000 kg = 42 t

Töötav kattumine = kavandatud töökoormus * Katlaala = 195 * 120 = 23 400 kg = 23 t

I korruse seinte kogukoormus = 1. korruse seinte kogukoormus + 1. korruse välisseinte mass + 1. korruse siseseinte mass + kelderi massi + korruse töökoormus = 121 + 45 + 6 + 42 + 23 = 237 t

Baas

Alus mass = baaskülvipind * Baasmaterjali mass = 0,4 * (44 + 12) * 1330 = 29,792 kg = 30 tonni

Vundamendi kogukoormus = I korruse seinte koormus + aluse mass = 237 + 30 = 267 t

Maja kaal, võttes arvesse koormusi

Vundamendi kogukoormus, võttes arvesse ohutusfaktorit = 267 * 1.3 = 347 t

Kodus töötav kaal koos vundamendi ühtlase jaotusega koormusega = Vundamendi koormus, võttes arvesse ohutusfaktorit / seinte kogupikkus = 347/56 = 6,2 t / m. = 62 kN / m

Laagrisse (viie seina - 2 välised kandurid + 1 sisemine kandur) koormate arvutamisel valiti järgmised tulemused:

Väliste kandeseinte töökoormus (kalkulaatori teljed A ja G) = aluse 1. välise kandekontuuri pind * Aluse seina massmaterjal + 1. välise kandekonstruktsiooni pindala * (seina materjali mass + fassaadi materjali mass) + ¼ * Kogukoormus pööningul seinale + ¼ * (pööningu põranda materjalide mass + katte korruse töökoormus) + ¼ * katuse seina kogukoormus + ¼ * (keldri lae materjali mass + sokli tööpõrandakoormuse koormus) = (0,4 * 12 * 1,33) + (3 + 1,2) * 12 * (0,210 + 0,130) + ¼ * 29 + ¼ * (42 + 23) + + ¼ * (42 + 23) = 6,4 + 17,2 + 7,25 + 16,25 + 1 6,25 = 63t = 5,2 t / m. = 52 kN

Võttes arvesse ohutuskoefitsienti = välisseinte töökoormus * Turvafaktor = 5,2 * 1,3 = 6,8 t / m. = 68 kN

Sisemise kandevseina töökaal (B-telg) = aluspõhja sisemise kandekonstruktsiooni ala * Aluse seina materjali mass + kandekonstruktsiooni pindala * Sisemisel kandva seina materjali kaal * Kandvaid seina kõrgused + ½ * Üldine koormus mööbli seintel + ½ * + Pööningul esinev koormus) + ½ * Täiendav koormus pööningaseinal + ½ * (Keldris kattuva materjali mass + Katlakiviku töökoormus) = 0,4 * 12 * 1,33 + 3 * 12 * 0,16 + ½ * 29 + ½ * (42 + 23) + ½ * (42 + 23) = 6,4 +5,76 + 14,5 + 32,5 + 32,5 = 92 t = 7,6 t / mp. = 76 kN

Võttes arvesse ohutuskoefitsienti = siselaagri seina töökoormus * Ohutusfaktor = 7,6 * 1,3 = 9,9 t / m. = 99 kN

Raie kolonnide arvutamine tugevuseks ja stabiilsuseks.

Tellis on üsna tugev ehitusmaterjal, eriti täiskoormusega, ja kui 2-3-korruselised majad ehitatakse, ei nõua tavapäraste keraamiliste telliste seinad tavaliselt täiendavaid arvutusi. Sellest hoolimata on olukord erinev, näiteks planeeritakse kahekorruseline maja, millel on terrass teisel korrusel. Samuti toetatakse metallist talasid, millel terrass katab ka metallist talasid, on plaanitud toetada tellistest kolonnidest, mis on valmistatud esisillestest 3 m kõrgustest tellistest, rohkem kui 3 meetri kõrguseid kolonni, millel katuse katkestatakse:

Joonis 1. Projekteeritud hoone tellise kolonnide kujundusskeem.

See tõstatab loomuliku küsimuse: milline on veergude minimaalne ristlõige, mis tagab vajaliku tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi ei ole idee paigutada sambad savi tellistest ja veelgi enam maja seintest kaugel olevat uut ning SNiP II-22-81 (1995) on üksikasjalikult kirjeldanud kõiki võimalikke aspekte tellise seinte, ääriste, tugipostide arvutamiseks, mis on kolonni põhiosa. "Kivi ja armokamenny kujundused". See on käesolev regulatiivne dokument ning see peaks arvutustes juhinduma. Allpool esitatud arvutus on ainult näide SNiP-i kasutamisest.

Veergude tugevuse ja stabiilsuse määramiseks on teil vaja palju lähteandmeid, näiteks: tellistest tugevust, veergude poltide toetusala, veergude koormus, veeru ristlõikepind ja kui disaini etapis pole seda teada, siis järgmiselt:

Näide telliste kolonnide arvutamiseks stabiilsuse tagamiseks keskmise surve all

Kujundas:

Terrass, mille mõõtmed on 5x8 m. Eesmist õõnsast tellistest sektsioonist kolm kolonni (üks keskel ja kaks servad), 0,25x0,25 m. Kolonni telgede vahekaugus on 4 m. Tellimuse tugevus M75.

Eeldatavad eeldused:

1. Veergude arvestuslik koormus.

Selle disainilahenduse skeemiga maksimaalne koormus asub keskmises põhjas veerus. Et see peaks tuginema. Kolonni koormus sõltub paljudest teguritest, eriti ehitustööstusest. Näiteks Peterburi katusel on lumekoormus 180 kg / m 2 ja Rostov-Donas - 80 kg / m 2. Võttes arvesse katus ise 50-75 kg / m 2, võib Leningradi oblasti Puhkini kolonni koormus katusel olla:

N koos _katusekate = (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 = 3000 kg või 3 tonni

Kuna pragunäidised põrandamaterjalist ja terrassil asuvatelt inimestelt, mööbel jms pole veel teada, kuid raudbetoonplaat pole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et põrand on puidust, eraldi lõikelauadest, et arvutada koorem terrassilt võite võtta ühtlaselt jaotatud koormuse 600 kg / m 2, siis kesksele veerule mõjuvast terrassist kontsentreeritud jõud on:

N koos _terrassid = 600 · 5 · 8/4 = 6000 kg või 6 tonni

Kolonni pikkuste kolonnide kaal on:

N koos _sambad = 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 = 649,8 kg või 0,65 tonni

Seega on vundamendi lähedal asuva veerusektsiooni keskmine alumine veerg täismass:

N koos _umbes = 3000 + 6000 + 2,650 = 10300 kg või 10,3 tonni

Kuid sel juhul võime arvestada, et ei ole väga suurt tõenäosust, et üheaegselt rakendatakse lume ajutine koormus, talvel maksimaalne ja kattuv ajutine koormus, maksimaalne suvi. Ie. nende koormuste summat saab korrutada tõenäosusteguriga 0,9, siis:

N koos _umbes = (3000 + 6000) · 0,9 + 2,650 = 9400 kg või 9,4 tonni

Ekstreemsete veergude arvestuslik koormus on peaaegu kaks korda väiksem:

N cu = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg või 5,8 tonni

2. Telliskivi tugevuse kindlaksmääramine.

Tellitud M75 kaubamärk tähendab seda, et tellis peab vastu pidama koormusele 75 kgf / cm 2, kuid tellistuse tugevus ja tellise tugevus on erinevad asjad. Järgmine tabel aitab seda mõista:

Tabel 1. Müüritise eeldatav survekindlus (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Kuid see pole veel kõik. Kogu SNiP II-22-81 (1995) lk 3.11 a) soovitab, kui sammaste ja seinte pindala on alla 0,3 m 2, korrutada disaini takistuse väärtus töötingimuste koefitsiendiga γ_koos= 0,8 Ja kuna meie veeru ristlõikepindala on 0,25x0,25 = 0,0625 m 2, peame kasutama seda soovitust. Nagu näete, müüritisega M100 kasutamisel tellis M75 isegi siis, kui müüritise mört M100 kasutamisel ei ületa müüritise tugevus 15 kgf / cm 2. Selle tulemusena on meie kolonni arvutatud vastupidavus 15 ± 0,8 = 12 kg / cm 2, siis on maksimaalne survejõud:

10300/625 = 16,48 kg / cm2> R = 12 kgf / cm 2

Seega on kolonni nõutava tugevuse tagamiseks vaja kasutada suurema tugevuse tellist, näiteks M150 (arvutatud survetugevus M100 lahuse klassi puhul on 22, 0,8 = 17,6 kg / cm 2) või kolonni ristlõike suurendamiseks või müüritise ristlõike suurendamiseks. Nüüd peatame veel vastupidava näo tellise kasutamise eest.

3. Tellise kolonni stabiilsuse määramine.

Kivikatuse tugevus ja tellistest kolonni stabiilsus on samuti erinevad asjad ja sama SNiP II-22-81 (1995) soovitab määrata tellistest kolonni stabiilsust järgmise valemiga:

N ≤ m_gφRF (1.1)

kus m_g - koefitsient, võttes arvesse pideva koormuse mõju. Selles olukorras oleme suhteliselt õnnelikud, kuna sektsiooni kõrgusel h ≈ 30 cm, saab selle koefitsiendi väärtust võrdsustada ühega.

Märkus: Tegelikult teguriga m_g kõik pole nii lihtne, üksikasju võib leida artikli kommentaaridest.

φ on katkendustegur, sõltuvalt veeru paksusest λ. Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veeru l arvutatud pikkuse₀, kuid see ei ühti alati veeru kõrgusega. Konstruktsiooni disaini pikkuse määramise põhjalikkust kirjeldatakse eraldi, siin me ainult märkida, et vastavalt SNiP II-22-81 (1995) p.4.3: "Seinte ja sammaste arvutatud kõrgused on l₀ löögi koefitsientide φ määramisel sõltuvalt nende horisontaalsete toetuste kandmise tingimustest:

a) fikseeritud pöördlaagritega l₀ = H;

b) elastse ülemise toe ja jäik klammerdaja alumisel kandjal: üheahelaliste ehitiste jaoks l₀ = 1,5H, mitut spaniga hoonetes l₀ = 1,25 H;

c) eraldiseisvate struktuuride jaoks l₀ = 2H;

d) osaliselt kinnitatud tugiosadega konstruktsioonide puhul, võttes arvesse tegelikku pigistamise määra, kuid mitte vähem kui l₀ = 0,8N, kus H - lagede või muude horisontaalsete tugede vaheline kaugus horisontaalse raudbetooniga toetab nendevahelist kaugust valguses. "

Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada vastavaks punkti b tingimustele. ma võin l₀ = 1,25H = 1,25 · 3 = 3,75 meetrit või 375 cm. Siiski võime seda väärtust kindlalt kasutada ainult juhul, kui alumine tugi on tõesti jäik. Kui sihtasutusse paigaldatud katusekattematerjali veekindla kihina on paigaldatud tellistest kolonni, siis tuleks sellist tugi pidada pigem hingeks kui jäigalt kinni. Sellisel juhul on meie disaini seina tasapinnaga paralleelne lennuk geomeetriliselt muutlik, kuna põranda (eraldi lauad) ehitus ei anna kindlaksmääratud tasapinnal piisavat jäikust. Sellest olukorrast on võimalik 4 väljundit:

1. Kasutada põhimõtteliselt erinevat disainikava.

näiteks vundamendist jäigalt asetatud metallist kolonnid, millesse lakke keeratakse, siis esteetilistel põhjustel võib metallkolonnid olla vooderdatud mis tahes liiki esiseibliga, kuna kogu koorem kannab metalli. Sellisel juhul tuleb aga arvutada metallist veerud, kuid arvutatud pikkust saab võtta₀ = 1,25H.

2. Teist kattumist

näiteks lehematerjalidest, mis võimaldavad käsitleda nii ülemist kui ka alumist veergude tugedena hingedena, antud juhul l₀ = H.

3. Tehke ava diafragma

seina tasapinnaga paralleelne lennuk. Näiteks servades ei tohi paigutada mitte veerge, vaid pigem piire. See võimaldab ka kaaluda nii ülemist kui ka alumist veergude tugedena liigendiga, kuid antud juhul on vaja jäikuse diafragma välja arvutada.

4. Ignoreerige ülaltoodud valikud ja loendage veerge, mis on eraldatud jäiga alumise tugi, st l-ga₀ = 2H

Lõpuks seadsid iidsed kreeklased oma veerud (ehkki mitte tellistest) ilma materjalide vastupidavust teadmata ilma metallanumate kasutamiseta ning nendel päevadel selliseid põhjalikult kirjutatud ehitusnorme ei olnud, kuid mõned veerud seisavad kuni tänaseni.

Nüüd, kui teate veeru hinnangulist pikkust, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:

kus h on kolonni ristlõike kõrgus või laius, i on inertsi raadius.

Põhimõtteliselt ei ole inertsi raadiuse määramine keeruline, on sektsiooni inertsiaeg jagada läbilõikepindalaga ja seejärel võtta tulemusest ruutjuure, kuid sel juhul pole eriti vajalik. Seega, λ_h = 2 · 300/25 = 24.

Nüüd, paindlikkuse koefitsiendi väärtuse teadasaamisel, võime lõpuks tabelis oleva luukoefitsiendi kindlaks määrata:

Tabel 2. Kivi- ja tugevdatud kivistruktuuride kallutuskoefitsiendid (SNiP II-22-81 (1995) järgi)

Müüritoote α elastsus on kindlaks määratud tabelis:

Tabel 3. Müürikivi α elastsed omadused (SNiP II-22-81 (1995) järgi)

Selle tulemusena on tõmbekoefitsiendi väärtus ligikaudu 0,6 (vastavalt punkti 6 elastsele karakteristikule α = 1200). Siis on keskse veeru maksimaalne koormus järgmine:

N_p = m_gφγ_koosRF = 1х0.6х0.8х22х625 = 6600 kg koos _umbes = 9400 kg

See tähendab, et vastuvõetud 25 x 25 cm pikkune sektsioon ei ole piisav, et tagada madalama keskmise kokkusurutud kolonni stabiilsus. Kõige optimaalseima stabiilsuse suurendamiseks on veeru ristlõike suurenemine. Näiteks kui panete veerus tühjaks pooleks tellistest, mille mõõtmed on 0,38 x 0,38 m, siis suurendab see mitte ainult veeru ristlõikepindala 0,13 m 2 või 1300 cm 2, vaid ka kolonni inertsi raadius suureneb kuni i = 11,45 cm. Seejärel λ_i = 600 / 11,45 = 52,4 ja koefitsendi väärtus φ = 0,8. Sel juhul on keskse veeru maksimaalne koormus järgmine:

N_p = m_gφγ_koosRF = 1х0,8х0,8х22х1300 = 18304 kg> N koos _umbes = 9400 kg

See tähendab, et 38x38 cm pikkune sektsioon madalama keskmise kokkusurutud kolonni stabiilsuse tagamiseks on piisav varu ja isegi on võimalik vähendada telliste kaubamärki. Näiteks esialgu kasutusel oleva kaubamärgiga M75 on maksimaalne koormus:

N_p = m_gφγ_koosRF = 1х0,8х0,8х12х1300 = 9984 kg> N koos _umbes = 9400 kg

See tundub olevat kõik, kuid on soovitav võtta veel üks detail. Sellisel juhul on parem asetada vundamentiib (üks kõigile kolmele veergudele), mitte veergudele (eraldi iga veeru jaoks), vastasel juhul võib vundamendi väike vundament põhjustada täiendavaid pingeid veeru kehas ja see võib viia hävitamiseni. Võttes arvesse kõiki ülaltoodud näiteid, on kõige optimaalsem sammas 0,51x0,51 m ja esteetilisest seisukohast on selline lõik optimaalne. Selliste kolonnide ristlõikepindala on 2601 cm 2.

Näide telliste kolonnide arvutusest stabiilsuse tagamiseks ekstsentrilise kokkusurumise ajal

Kavandatud majas ekstreemsed veerud ei ole tsentraalselt kokku surutud, kuna neid toetavad poldid ainult ühel küljel. Ja isegi juhul, kui poldid sobivad kogu veerus, muutuvad poldide läbipainde tõttu koormus kattuvast kattest üle välimisele veergu, mis pole veerusektsiooni keskosas. Täpselt selles kohas, kus selle koormuse tulemus saadakse, sõltub tugisõlmede kaldenurga nurkadest, ristkülikute ja kolonnide elastsest moodulist ning mitmetest muudest teguritest, mida käsitletakse üksikasjalikult artiklis "Tala tugiosa arvutamine kollapsiks". Seda nihke nimetatakse rakendatud koormuse ehk ekstsentrilisuseks e_o. Sellisel juhul oleme huvitatud tegurite kõige ebasoodsamast kombinatsioonist, mille puhul veergude kattumisest tulenev koormus kantakse veeru servani võimalikult lähedale. See tähendab, et lisaks koorma enda jaoks on veergudel ka paindemoment, mis on võrdne M = Ne_o, Ja seda punkti tuleb arvutamisel arvesse võtta. Üldiselt saab stabiilsuskatse teha järgmise valemiga:

N = φRF-MF / W (2.1)

kus W on punkti resistentsuse hetk. Sellisel juhul võib koormust katusel olevate alumiste äärmuslike veergude puhul tingimata pidada tsentraalselt rakendatuks ja ekstsentrilisus tekitab koormus ainult kattumisest. Ekstsentrilisus on 20 cm

N_p = φRF - MF / W = 1x0,8x0,8x12x2601 - 3000 · 20 · 2601 · 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 kg> N cr = 5800 kg

Seega, isegi kui koormuse rakendamisel on väga suur ekstsentrilisus, on meie tugevus üle kahe korra suurem.

Märkus: SNiP II-22-81 (1995) "Kivi ja soomustatud konstruktsioonid" soovitab kasutada erinevat sektsiooni arvutusmeetodit, mis arvestab kivistruktuuride omadusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, mistõttu SNiP poolt soovitatud arvutusmeetodit siin ei esitata.

P.S. Ma mõistan väga hästi, et isik, kes esmakordselt ehituskonstruktsioonide arvutamisel silmitsi seisab, ei mõista ülalnimetatud materjali keerukust ja iseärasusi, on lihtne, kuid te ei soovi kunagi tuhandeid või isegi kümneid tuhandeid rubla disainiorganisatsiooni teenuste jaoks kulutada. Noh, ma olen valmis aitama. Lisateabe saamiseks vaadake artiklit "Tehke kohtumine arstiga".

Loodetavasti, kallis lugeja, on käesolevas artiklis esitatud teave aitanud teil natuke teie probleemi lahendada. Loodan ka, et aitate mul saada sellest keerulisest olukorrast, millega ma hiljuti kukkusin. Isegi 10 rubla abi aitab mulle praegu. Ma ei taha, et laadida teile üksikasju probleeme, eriti kuna neil on piisavalt uudne (vähemalt ma arvan nii ja ma isegi hakkasin kirjalikult selle all töötavad nimi "Tee", seal on link pealehel), kuid kui ma ei eksi nende järeldused, siis saab romaan olla ja võite saada üheks selle sponsoritest ja võib-olla isegi kangelastest.

Kui üleandmine on edukalt lõpule viidud, aitäh teie lehte ja e-posti aadressi. Kui soovite esitada küsimuse, kasutage seda aadressi. Aitäh Kui leht ei ole avanud, siis tõenäoliselt tegi üle teise Yandexi rahakoti ülekande, kuid igal juhul ei pea te muretsema. Peaasi, et kui teete ülekande, määrake oma e-kiri ja võtan teiega ühendust. Lisaks saate alati lisada kommentaari. Rohkem üksikasju artiklis "Tehke kohtumine arstiga"

Terminali numbrile Yandex Wallet 410012390761783

Ukraina jaoks - number grivna kaarti (Privatbank) 5168 7422 0121 5641

Webmoney Rahakott: R158114101090

Punkt 3
"kus mg on koefitsient, mis arvestab pikaajalise koormuse mõju. Sellisel juhul on meil suhteliselt õnnelik, sest selle lõigu kõrgusel h ≤ 30 cm saab selle koefitsiendi väärtust võrdsustada väärtusega 1."
Vastupidi, h peab SNiP-i andmetel olema suurem kui 30 cm või rohkem ja teil on 25, seega pole sul õnne ja peate arvestama inertsi raadiusega!

Keskmise tihendamise elementide arvutamisel on SNiP II-22-81 p.1.4 sõnastus järgmine: "Ristkülikukujulise ristlõikega ristlõige on väiksem kui 30 cm elemendi (või väiksema inertsraadiuse korral mis tahes osa i 8.7 cm), tuleks koefitsienti mg võtta ühe võrra. " Kuid ekstsentriliselt surutud elementide arvutamisel tõepoolest, kirje 4.7: "Kui h? 30 cm või i? 8,7 cm, tuleb koefitsient mg ​​võtta ühe võrra." Tsentraalselt kokkusurutud kolonni arvutamisel kasutasin tahtlikult ära punkti 4.1 sõnastuse ebatäpsuse mitmel põhjusel:
1. Koefitsient mg ​​on minimaalse ohutute tegurite arvutamisel kasutatud lisakindlustus. Selles näites tehti arvutamine piisava varu, mis võimaldab teil võtta väärtus mg = 1.
2. Koefitsient mg ​​= 1 - nNg / N (keskmise kokkusurumisega) on empiiriline väärtus, mille väärtus isegi kõige ebasoodsate asjaolude korral ei tohi savi telliste paigaldamisel olla väiksem kui 0,69 (kuna n ei tohi olla suurem kui 0,31) ja püsiv koormus Ng võrdub kogu koormusega N. Seda väärtust on vaja mõista. Näiteks kui kolonni laiusega 30 cm lubatakse võtta mg = 1 isegi lõpmatu pikkusega kolonni pikkusele, siis vastavalt 25 cm laiusele loogikale ei tohiks mg väärtus olla palju väiksem kui 1. Kuid väärtus mg ei sõltu mitte ainult veeru laiusest, vaid ka arvutatud pikkus ja isegi kolonni laius, mis puhtalt teoreetiliselt võrdub 29,99 cm-ga, ja piisavalt pikk kolonni pikkus mg võib olla määratud väärtus 0,69. Mis on vormiliselt õige, kuid loogiliselt ei ole õigustatud.
3. Koefitsendi mg määramiseks on vaja eelnevalt kindlaks määrata pikaajalise ja püsiva koormuse suhet ning määrata kindlaks arvutatud pikkuse väärtus. See tähendab, et arvutusalgoritm, mis ei pruugi üsna lihtne ja ilmne, peaks veelgi keerulisemaks, laiendama kirjeldust, lisama uusi tabeleid ja valemeid, et näidata, et disainilahenduse väärtus võib olla 5-10% väiksem. Ja kõik see tuleb teha enne, kui lugeja tähelepanu keskendub kõige olulisemale asjale - arvutatud pikkuse õige kindlaksmääramine ja seega ka löögi koefitsient. Vahepeal kasutati koormate kogumisel piisavalt suurt varu, näiteks põranda ajutise koormuse kindlaksmääramisel. Ja arvutatud koormus võib olla märgatavalt väiksem, võttes arvesse asjaolu, et lume maksimaalne koormus ja maksimaalne koormus suvisel kattuvusel on täiesti erinevad koormused ajas. Seega on nimetatud varud märkimisväärselt lubatud lubatud koormuse vähendamist 5-10% võrra mg = 0,95-0,9. Näiteks järgmine võimalik valik: disainilahenduse skeem võimaldab meil pidada veeru tugidena, sellisel juhul on veeru eeldatav pikkus võrdne veeru tegeliku pikkusega, st 300 cm, samas kui? H = 300/25 = 12 ja siis koefitsiendi n väärtus on n1 = 0,04 vastavalt SNiPa tabelile 20 (ei ole antud artiklis). Seejärel, isegi võrdse pikaajalise koormuse ja konstantse väärtusega, mg = 1-0.04x1 = 0.96.
Võibolla on minu arusaam sellest, et probleem on vale, mistõttu soovitame arvutustes pigem SNiP-i kui selle arvutuse näidet kasutada.
Ja veel. Tabelis 2 on võimalik määrata löögi koefitsiendi väärtust ilma inertsi raadiuse arvutamata. Lisaks ei ole inertsi raadiuse arvutamine mingil viisil seotud koefitsientide mg määramisega, mis arvestab pideva koormuse mõju.

Ma olen üldiselt tütarlaps. Seetõttu küsimus. Õõnsate telliste kolonnide paigutamine. Vastavalt kaasaegsetele standarditele on see lubatud? Kõik õpetused kinnitavad, et õõnesplaadid on ainult seinte ja vaheseinte jaoks. Tabeli 3 punkt 6 ei näita keraamiliste kivide õõnsust! Lisaks on koormatud ruum väljas, sademete mõjul. Kuidas tavalised inimesed kahtlevad?

Teie kahtlused on täiesti arusaadavad ja põhjendatud, mistõttu soovitan teha arvutusi vastavalt praegusele SNiP-le ja see artikkel on ainult näite arvutusest.
Samuti tuleb arvutada tugevuse ja stabiilsuse jaoks ette nähtud laagerdusseinad, mille arvutamise põhimõtted on samad, nagu käesolevas artiklis, ainult see arvutus on keerulisem.
Eesmine tellis on tavaliselt mõeldud sademete ja madalate temperatuuride mõjutamiseks, sest see on eesmine telliskivi.
Keraamilised kivid on tavaliselt õõnsad (vastasel juhul on neil liiga palju kaalu), kuid põhimõtteliselt on teil õigus - on õigem kasutada väärtust punkti 7 all. Sellele vaatamata katab ohutuskoefitsient 1,25 koormuse korral oluliselt arvutusvead.

Tänu dr. Lomile! Teie arvutustes õpime.

Ma ei saa aru: miks
Nsob = 3000 + 6000 + 2,650 = 10300 kg või 10,3 tonni

650 on ühe veeru kõrgus 3 m kõrgune.

Tere pärastlõunal! Suur tänu selgituste ja vastuste eest!
Ja siin on veel üks küsimus: mis siis, kui kattumine on endiselt õõnesplaatidega? Kui ma õigesti aru saan, saab tellistest tugipostidest paigaldada betoonist padjad, nendega jooksevad mööda jooned ja paneelid nende peale. Ja kuidas on ülaltoodud veerg (2. korrus)? Kas on vaja plaadi õõnsusi täita betoonist vooderdistega ja blokeerida kogu kolonni koos nendega (tahvlid) või on see piisavalt standardne tugi? Võibolla on olemas sõlm? Eriti äärmuslikud veerud huvi.

Üldiselt ei käsitleta konstruktsioonide konjugatsiooni sõlmede võimalikke konstruktiivseid lahendusi siin (olemasolevate seeriate hulk). Sellele vaatamata määratakse veerus pingete ümberjaotamiseks raudbetoonist padjad vajaduse korral eraldi (vt näiteks artiklit katusel oleva seina tugipinna arvutamist) ja vaikimisi kasutatakse tahvlite tugiosade betoonist vooderdusi.

Räägi mulle minu olukorrast, palun. 2-korruseline viie seina suureformaadiline õõnesplokk. 1. korruse keskmine kandev sein (kõrgus 3m) on valmistatud tahke tellistest M125. Sein mitme avaga. Ukseava vahel on loodud tellistest 51 sammas 51 cm. Mõlemal küljel asetatakse kandevõime: paremale 3PB 16-37 4 tk, vasakul 5PB - 2 tk. Plaadi peal, isegi 2. korruse kandekivist kõrgemal. Maslovski tabeli järgi on saadud 35t. Kui mitte spetsialist, selgitage mulle, kas selline sammas väldib minu koormust? Aitäh

Võin ainult seletada, et saate tabeli 1 abil üsna lihtsalt kindlaks määrata veerust müüritise disaini vastupidavuse, ja siis peate lihtsalt võrrelda seda takistust koormusega 1 cm ^ 2 müüritise jaoks, st 35 tf koormusega, mille jagate sektsiooni pindalaga sammas. Kuid sellist katset ei piisa ja samba tuleks kontrollida stabiilsuse tagamiseks. Kuidas seda teha ja see artikkel räägib. Asendage oma andmed valemites ja kontrollige.

Ehitage kaetud suvila platvorm 5 kuni 5 m. Lainepikkuste katmine põhineb 8 veerul 4 nurgal ja 4 nurga vahele. Küsimus on selles, kas piisab 1 tellistest paksusega kolonni ehitamiseks ja 2,5 m kõrguseks?

See artikkel on kirjutatud selle kindlaksmääramiseks arvutusega. Ma olen silma ees ja isegi ilma koormata, planeeritud vundament jne, ma ei saa seda teha.
Ja veel, kui see on eraldi sait, siis ma üldiselt loobuksin tellistest kolleegide tegemisest ja kaalun metalli valikut. Esteetika jaoks võib metallklotsid olla telliskividega kaetud.

Ütle mulle, et tahke tellise puhul, milliseid väärtusi peaksime võtma "Tellisetüki vastupidavus kompressioonile tellisest (SNiP II-22-81 (1995) järgi)"?

Vabandust, ma tahtsin küsida, kas ma ehitan ühe 9-meetrise maja 2-korruseliseks 10 meetriks ja sööb koridoris 2 meetrit 4 meetri võrra, ja see on see, kus ma ei viinud ääreni üle ega blokeeris õõnesplaati ja tõstis teise korruse, kuid seal oli tsesma. Siin huvitab mind, et voldik tõstab koormat. Täname ette Kirgiisi Biškeki

Vabandust, ma olen Mirlan. Kui teil on e-kiri, ma sooviksin teile oma projekti saata, saate oma hinnangu anda. Täname ette

Mirlan See teenus ei ole tasuta.

Kuidas arvestatakse / arvutatakse silmaga armeeritud tellistest? Kuidas tugevdamine mõjutab veeru stabiilsust ja selle arvutamist?

Müüritise tugevdamine suurendab müüritise tugevust. Miks seda kirjeldatakse piisavalt üksikasjalikult artiklis "Müürilindi tugevdamine". Ja armeeritud müüri arvutus viiakse läbi vastavalt sama SNiP II-22-81 (1995) nõuetele "Kivist ja tugevdatud kivistruktuurid". Sellel arvutusel pole minu saidil veel ühtegi näiteid ja pealegi on madala tõusuga ehitusel vaja müüritise tugevdamist väga harva.

Ja selle artikli osas? Kas tugevdamine mõjutab kolonni stabiilsust? See on vastupanuvõimele ja mitte tugevusele.

Suurenenud tugevus suurendab stabiilsust. Täpsemalt, kui võrgu tugevdus muudab koefitsendi väärtust a. Kuid üldiselt ei saa öelda, et see muutus on väga oluline.

Hea päev uuesti! Selles artiklis kaalute seest tühimikust 1,5 tellistust. Tavaliselt tugevneb tühi. Teie artiklite abil arvutasin eraldi "sisemise" raudbetoonist kolonni ja "välise" tellistest ühe. Kuid see ei toimi. 14-meetrine raudbetoonist kolonni saab sama koormust ja stabiilsust 38 cm tellisega. Seetõttu on huvitav, kuidas koormust jaotatakse raudbetoontuuma südamiku ja välimise paigaldamise vahel ja seega:
1. Kuidas on sellise veeru arvutamine lihtsam? Mis on eeldus võtta?
1.a) Kokkuvõtteks õõnes tellis kolonni ja raudbetoonist südamiku kandevõime / stabiilsus? N ≤ mgφγ-RF + an (RbF + RscFs, tot).
1.b) Oletame, et kolonn on täiesti telliskivi, arvutage selle stabiilsust valemiga Np = mgφγRF ja arvutage täiendavalt stabiilsus, mida armeering annab valemiga 284.1.2 (N = an (RbF + RscFs, tot)). Midagi sellist: N ≤ an (mgφγСRF + RscFs, tot)?
2. Miks valemis 284.1.2 ei arvestata klapi asukohta? Pultide arvutamisel on alati väärtus h0.

Sellistel juhtudel peaksite juhinduma artiklist "Erinevate materjalide tala arvutamine", st võtaks arvesse materjalide elastsuse erinevat moodulit. Kuid üldiselt, lihtsuse ja usaldusväärsuse huvides ei võtaks ma arvesse raudbetoontuuma esinemist.

Seismilise vöö peal asetati kolmanda rea ​​telliskivi. Parem siis valatakse mööbliriist poldi alla. See on ka rikkumine

Ma ei tunne kõiki teie tingimusi, kuid põhimõtteliselt on see lubatud.

Tervitused! Ütle mulle sõrmedel, kui laiad on sammad, oletame, et need on kaks meetrit kõrge, nii et nende vahel on võimalik välja selgitada terastriba, poolteist tellised kõrged, ütleme näiteks 1 m lai, kuidas hinnata sarnase disaini parameetreid, nii et see klemm ei "lahutaks" pooluseid ja ei langenud..

Märkus. Võib-olla teie küsimus, eriti kui see puudutab struktuuride arvutamist, ei kuvata üldises loendis või jääb vastuseta isegi siis, kui küsite seda 20 korda järjest. Miks on seda artiklit üksikasjalikult selgitatud artiklis "Kohtumine arstiga" (link saidi päises).

Silla alus - oma käte arvutamine ja ehitamine.

Nimetus "veeru sihtasutus" tähendab ennast. See vundament on mõned sammud, mis maetakse teatud järjekorras ja mis on ühendatud ühe raamiga puidust (mõnikord ka metallist) või raudbetoonraamiga.

Kolonäelisi aluseid kasutatakse peamiselt puidust (puit, palk) või raammajade (mitte rohkem kui 2 korrust), vannide, verandade ja muude kõrvalhoonete ehitamiseks, samuti aiad ja kiviaedade ehitamiseks. Vähem sagedamini asetsevad kergekaaluliste kivimaterjalide (kivkivist betoonist jms) üheauliste majade seinad, mille erikaal ei ületa 1000 kg / m³. Sellistes sihtasutustes ei ole soovitav ehitada raskemad majad, kuna sammaste suhteliselt madal tugevus ja ebapiisavalt suur jalajälg.

Kolmanda vundamendi valimise kõige olulisemaks vastunäidustuseks on põhjavee kõrge tase. Seda ei tohiks lubada sammude põhjaga lähemale kui 50 cm. Lisaks peavad sammasid tingimata olema sügavam kui viljakas, ebastabiilne orgaaniline pinnas.

Tulbara vundamendi eelised on raha- ja tööjõukulude kokkuhoid, vähendades mullatööde ja betoonitööde mahtu ning nulltsükli ehitamise suurt kiirust. Peamine puudus on kelderi üksikute sambade ettenägematu käitumine arendaja kergemeelsuse suhtes pinnase omaduste uurimisel saidil. See kehtib eriti monoliitsetest grillimiseta vundamenditest.

Eraarendaja kõige levinum viga veeru sihtasutuse ehitamisel on vähemalt mõne, isegi ligikaudse arvutuse puudumine. Sammaste arv, samuti nende aluste pindala, on võetud "ülemmäärast". Praktiliselt kõigil ehitusplatsidel on kirjutatud sama - asetage sambad nurkades ja seinte lõikumisel, vajadusel pikkade seinte juurde lisada, nii et nende vahekaugus on 1,5 kuni 2,5 meetrit. Tavaline selline hajumine! Lisaks umbes baasi ala peaaegu kõikjal. Ja pealegi on nende näitajate puhul see, kas teie maja jääb paigale või hakkab aja jooksul hakkama sulatama ja istuma.

Veeru sihtasutuse arvutamine

I) Kõigepealt on vaja uurida ruumi tulevaseks ehitamiseks. Seda on üksikasjalikult kirjeldatud artiklis "Muldade omaduste kindlakstegemine ehitusplatsil." Lisaks eelmainitule tuleb märkida järgmist: kui on tehtud otsus ehitada kolonni vundamendit, on tingimata vaja teha testpuurimist 0,5-0,6 meetri võrra eeldatud sügavusest sambad. Kui laagerdumisruumi all kipub veekihtivate nõrkade pinnaste kiht (veski), siis on parem lükata kolonne vundament, sest Koormuse all olevad tugipostid võivad lihtsalt laagripinda läbi lõigata ja läbi kukkuda.

II) Teine samm on kindlaks määrata koormus, mida maja koos sihtasutusega omab toetava pinnasele ehk teisisõnu maja massi arvutamisel. Individuaalsete struktuurielementide konkreetse kaalu ligikaudsed väärtused on toodud järgmises tabelis:

Märkused:

1) Kui katuse nõlvade kaldenurk on suurem kui 60 °, eeldatakse, et lumekoormus on null.

2) Vundamendi arvutamisel lisatakse maja kaalule umbkaudne vundamendi kaal. Selle ligikaudne maht arvutatakse ja korrutatakse raudbetooni erikaaluga 2500 kg / m³.

III) Pärast maja kaalukoormust arvutame sihtasutuse kõigi sammaste aluste minimaalse nõutud kogupinna (S):

S = 1,3 × P / R,

kus 1.3 on ohutuse tegur;

P on maja kogukaal koos vundamendiga, kg;

Ro - kandev pinnas arvutatud takistus, kg / cm².

Ro väärtust, mida nimetatakse ka pinnase kandevõimeks, võib alljärgnevast tabelist rühmitada:

Märkus:

Arvutatud takistuste väärtused on esitatud umbes 1,5 meetri sügavusel asuvate mullade puhul. Pinna kandevõime on peaaegu poolteist korda väiksem.

Olles arvutanud kõigi sammaste kogu baaskülvipinna väärtuse, saame nüüd kindlaks määrata nende vajaliku arvu sõltuvalt sektsiooni läbimõõdust või suurusest. Suurema selguse huvides pidage lihtsaks näiteks.

Näide veeru sihtasutuse lihtsustatud arvutusest

Me arvutame väikese raami-kilpkonna (vt joonist vasakul) 5x6 meetri suurust veergude baasi (ümarate sammaste) kohta. 1. korruse kõrgus on 2,7 m, tõusu kõrgus 2,5 m. Katus on kiltkivi. Kandev pind on liivane (Ro = 3,5 kg / cm2). Külmumis sügavus on 1,3 meetrit.

Seega peate arvutama kaalu kodus.

1) Meie kõigi seinte, sealhulgas laudade pindala on meie puhul 72 m² ja nende mass on 72 × 50 = 3600 kg

2) Majas on keldrikorrus (1. korruse korrus) ja põrandaliistud (1. ja 18. korruse põrandate vahel). Nende kogupindala on 60 m² ja mass on 60 × 100 = 6000 kg

3) Töökoormus on saadaval ka esimesel korrusel ja pööningul. Selle väärtus on 60 × 210 = 12600 kg

4) Meie näites on katuseala ligikaudu 46 m². Selle mass kiltkivist katustel 46 × 50 = 2300 kg

5) eeldatakse, et lumekoormus on null Katuse kaldenurk on üle 60º.

6) määratlege sihtasutuse esialgne mass. Selleks peate meelevaldselt valima tulevaste sammaste läbimõõdu ja nende arvu. Oletame, et meil on puur 400 mm läbimõõduga ja võta see ära. Etapid arvatakse esialgu tingimuste alusel - üks sammas 2 meetri kohta sihtasutuse ümbermõõt. Me saame 22/2 = 11 tükki.

Ühe samba maht on 2 meetrit kõrge (see on maetud 0,2 m allapoole külmumise läbimõõdu sügavusele + 0,5 meetri kõrguseks maapinnast): π × 0,2 × 2 = 0,24 m³ ja selle mass on 0,24 × 2500 = 600 kg.

Kogu sihtasutuse mass on 600 × 11 = 6600 kg.

7) Kokkuvõtteks võetakse kõik saadud väärtused ja määratakse maja kogukaal: P = 31100 kg

8) Kõigi sammaste aluste minimaalne nõutav kogupindala on võrdne:

S = 1,3 x 31100 / 3,5 = 11550 cm²

9) Ühe samba aluse pindala, mille läbimõõt on 400 mm, on 1250 cm². Seetõttu peaks meie sihtasutus olema vähemalt 11550/1250 = 10 sammast.

Samba diameetri vähendamisel suureneb nende arv ja vastupidi. Näiteks kui me võtame puurit 300 mm, siis on vaja teha vähemalt 16 sammast.

Kui olete kindlaks määranud keldris asuvate aluste minimaalse lubatud arvu, tehke need perimeetri riketeks. Kõigepealt paigaldatakse need kõige koormatud kohtadesse - need on maja nurgad ja välis- ja siseseinte ühendused. Ülejäänud veerud jaotatakse ümber perimeetri vahel ühtlaselt, lisades minimaalsele arvule veel mõned sümmeetriaosad. Põhireegel on selles, et on võimalik rohkem, vähem on võimatu.

Tähtis märkus: kui maja on hõlpsamini laiendanud näiteks veranda, siis peetakse minimaalset sammaste arvu sellest majast eraldi. Loomulikult on see vähem.

Sageli ehitatakse raskemad majad madala kandevõimega muldadel, sambate arv on väga suur ning selle vähendamiseks on vaja talla läbimõõtu märkimisväärselt suurendada. Antud vihmavee harjutused ei sobi. Siin pääseb tehnoloogia "TISE". Seda peetakse artiklis "TISE-tehnoloogia, eelised ja puudused".

Vaadakem nüüd kõige tavalisemate konstruktsioonieeskirjade jaoks sammaste aluste jaoks.

Igav sihtasutus

Pillid luuakse betooni valamiseks eelnevalt puuritud kaevudesse. Seadme töötamine keldris tehakse järgmises järjekorras:

1) Arvutuste põhjal on sihtasutus märgitud kohale.

2) käsitsi (mehaanilise) puurimise või spetsiaalse puurimismasina abil tehakse süvendeid 20-30 cm allapoole külmakahjustuse sügavust.

Märkus: selles artiklis me ei leia, et madalad samba alused, mida kasutatakse peaaegu eranditult väikeste puidust ehitiste jaoks.

3) Silindrid valatakse tavapärasest katuseventilt (kaevude läbimõõduga) ja lindiga pakitud. Nad täidavad kahte rolli: esiteks, see on pidev raketis pooluste jaoks, ja teiseks - nende veekindlus.

Kui teil on kastmega ruberoid, tõmmake sileda väljapoole. Mida halvem on külmumise ajal sambade pinnale kleepimine, seda väiksemad on tangentsiaalsed jõud, mis kalduvad talvedel maapinnast välja tõmbama.

4) katusematerjalide silindrid sisestatakse süvenditesse. Ülaltoodud joonis näitab, et ruberoid ei ulatu vundamendini, jääb see umbes 20 cm kaugusele. Seda tehakse põhjusel. Kui betoon valatakse, ulatub tsemendipiim mulla katmata osa pinnasesse ja seob seda veelgi. Samas sõltuvalt mullatüübist võib veeru kandevõime suureneda kuni 2 korda. Arvutamisel seda suurust ei võeta arvesse. See suurendab veelgi sihtasutuse ohutusvaru. Lisaks sellele on postid paremini kinnitatud maapinnale.

5) süvendisse (20-30 cm) valatakse väike betoon, pärast lühikest pausi paigaldatakse tugevdustoru nii, et see ei lange selle kaalu alla, kuni see maapinnale puudutab. Seejärel valatakse kogu sammas üles. Armatuurlaua puudutamine maapinnaga ei ole soovitav, kuna see toob kaasa kiirema korrosiooni.

Tavaliselt on raami valmistatud kolmest või neljast tööarrust A-III ∅ 10-12 mm, mis on seotud lisararmatuuriga Bp-I ∅ 4-5 ​​mm. Soovitav on, et liitmikud ei oleks kolonni välispinnast lähemal kui 5 cm.

Kui pärast sammaste valamist ehitatakse neile monoliitne grillage, vabastatakse töösarmatuur sambast selle grillage kõrgusele. Kui aga sambad on valmistatud puidust taladest, siis tuleb selle kinnitamiseks betooni valamisel sisestada ülemise osa keermestatud varda (näiteks M16).

Märkus: raudbetoonist monoliitset grillageerimist käsitlevad kolonnkeraamilised alused on kirjeldatud artiklis "Kolmekordne vundament, millel on grillageed".

Kui õhutemperatuur on 15-20 ° C, võib veergude baasi laadida 4-5 päeva jooksul. See on tingitud asjaolust, et pärast seda perioodi enam ei määra sihtasutuse kandevõime enam sammaste tugevust, vaid nende pinnase tugevust. Lisaks sellele ei saa kiiresti kiiresti vundamendi (seinad, põrandad, katused, töökoormused) täieliku arvutusliku koormuse anda. Kuigi ehitus on käimas, betoon "valmib".

TÄHTIS: Talvel ei ole võimalik kolonni sihtasutusse laadida. Külmakahjustuse tangentsiaalsed jõud võivad kõik sammud üles tõsta ja keerata.

Asbesti-, plast- või metalltorude sammasalused

Veerud luuakse betooni asbesti, plastist või metalltorudesse, mis on eelnevalt kaevudele paigaldatud. Tööd tehakse järgmises järjekorras:

1) Arvutuste põhjal on sihtasutus märgitud kohale.

2) käsitsi (mehaanilise) puurimise või spetsiaalse puurimismasina abil tehakse süvendeid 20-30 cm allapoole külmakahjustuse sügavust. Kaevude läbimõõt on 10 cm suurem kui valitud torude läbimõõt. Puurimise puudumisel saate augud ja kühveldada.

3) Nagu ülalpool mainitud, valatakse süvendisse umbes 20 cm betooni, et tõsta sammaste kandevõimet. Pärast lühikest pausi sisestatakse esmakordselt ruberoidist särgi rullitud rull, mis kaitseb liivatäidet silmist, siis asbest, plastist või metallist torust ja armeerimiskast.

4) toru ja ruberoidist särgi vahelise tühimiku täidis täidetakse liiva ja betooniga torusse. Liiv takistab pinnase külmumist talvedele torude külge ja nende tõstmist külmakindlate jõududega.

Märkus: Asbesti torudel ei ole väga kõrge külmakindlust, mistõttu nende pinnasesse sisenemise koha on tihtipeale niiskuse küllastumise tõttu hävitatud. Selle vältimiseks on soovitav katta ohtlik koht kattekihiga veekindlaks.

Betoonist, tellistest, plokkidest ristkülikukujulised tugipostid

Ristkülikukujulised või ruudukujulised sambad valmistatakse siis, kui puuduvad sobiva läbimõõduga külvikud. Kaevu kaevatakse käega käsitsi. See töö on aeganõudevam ja pinnase saamiseks on puurimisega võrreldes suurem ka pinnase maht.

Tööjärjestus on peaaegu sama kui torude puhul. Erinevus seisneb selles, et torude asemel sisestatakse eelnevalt puidust raketis kaevudesse või sambad asuvad tellistest (plokkidest).

Täitematerjali täitmine toimub pärast raketise eemaldamist 2-3 päeva jooksul. Telliskivi sambaid saab täita järgmisel päeval.

Märkus. Nagu ülalpool mainitud, tehakse nii, et sammud talvel ei tõuseks. Kuid tal on üks puudus. Kui vesi (näiteks vihmavee) satub süvendisse, libistab liiv ja kaotab oma laagriomadused. Sillad muutuvad horisontaalsuunas ebastabiilseks. Selle vältimiseks on vaja põhjalikult puhastada vett drenaažist: teha vajalikud nõlvad, pimeala ja sademete hulk.

Sageli on sambad ühendatud, st maapinnas nad on betoonist ja maapinnast kõrgemad on tellistest või plokkidest. See valik ei sobi grillade hilisemaks ehitamiseks. Selle tähendus on kadunud, mis koosneb ühe jäigast raamist.

Teist tüüpi sambad on puidust, me ei keskendu neile, sest neid kasutatakse praegu väga harva. Me ainult märkida, et niisuguste sammaste jaoks on vaja kasutada niiskuskindlaid puiduliike (tamm, lehis jne) ja enne nende paigaldamist tuleb need niiskuse eest kaitsta (kattekiht on hüdroisolatsiooniga või kattekihiga kaetud).

Selle artikli kommentaarides saate arutleda lugejatega oma kogemusi veeru sihtasutuste ehitamisel ja tööl või esitada teile huvitavaid küsimusi.